Проектная и техническая документация на обследуемые конструкции здания не предоставлена.
Обследуемое помещение с антресолью находится на 1 этаже нежилого здания и состоит из административных, бытовых помещений и санузла. Общая площадь помещения – 913,6 кв.м. На момент обследования помещение эксплуатируется.
Конструктивные решения помещения:
— несущие колонны – железобетонные, сечением 370х380 мм. В нижней части колонн имеются бетонные постаменты, размерами 660х580х1000(h) мм и 660х580х600(h) мм;
— перекрытия – железобетонные монолитные ребристые плиты и ригели;
— полы – бетонные.
В помещении имеется встроенная антресоль вдоль стен, шириной 6,16 м и 5,54 м. Антресоль опирается на собственные стойки и частично на несущие колонны каркаса здания и стены. Конструктивно антресоль делится на 2 типа: параллельная в входу в помещение, и перпендикулярная входу.
Конструктивные решения антресоли.
Параллельная входу:
— размеры в плане 24,03х6,16 м. Высота от пола до низа перекрытия антресоли – 2,65 м. Под антресолью имеется перепад пола с основным помещением, составляющий 435 мм;
— стойки – стальные, из двутавров высотой №24;
— обвязочные ригели – из стальных двутавров №24;
— балки перекрытия – из стальных двутавров №20, уложенные с шагом 1,67 м;
— плита перекрытия – монолитное железобетонная плита, по стальным балкам и опалубке из фанеры и досок, толщиной 40 мм. Шаг досок – 450 мм.
— пол – наливной;
— лестница – монолитная железобетонная;
Перпендикулярная входу антресоль:
— размеры в плане 19,09х5,54 м. Высота от пола до низа перекрытия антресоли – 2,41 м. Под антресолью имеется перепад пола с основным помещением, составляющий 435 мм;
— стойки – стальные, из двух сваренных двутавров №20;
— обвязочные ригели – из стальных швеллеров, высотой 255 мм;
— балки перекрытия – из стальных двутавров №20, уложенные с шагом 1,4 м;
— плиты перекрытия – железобетонные плиты, размерами 1,4х0,72х0,08(h) м. Армирование плит – стержни арматуры, диаметром 6 мм, шаг 200 мм;
— пол – наливной;
— лестница – монолитная железобетонная.
Данные по прочности бетона и армированию железобетонных элементов антресоли определялись методами неразрушающего контроля. Армирование ж/б элементов перекрытия антресоли также проверялось на вскрытых участках.
На основании натурных обмеров и неразрушающего контроля элементов конструкций антресоли, были определены характеристики материалов и сечения несущих конструкций.3
Антресоль параллельная входу
Стойки антресоли – стальные, из двутавров №24по ГОСТ 8239-89;
Обвязочные ригели – из стальных двутавров №24 по ГОСТ 8239-89;
Балки перекрытия – из стальных двутавров №20 по ГОСТ 8239-89, уложенные с шагом 1,67 м;
Плита перекрытия – монолитная железобетонная, по стальным балкам и опалубке из фанеры и досок, толщиной 40 мм. Шаг досок – 450 мм. Толщина монолитной плиты – 150 мм вместе с полом. Армирование плиты – арматура, диаметром 6 мм. Шаг арматуры – 200 мм. Измеренная толщина защитного слоя бетона – 20 мм.
Пол – наливной;
Лестница – монолитная железобетонная.
Антресоль перпендикулярная входу
Стойки антресоли – стальные, из двух сваренных двутавров №20 по ОСТ 16-1926;
Обвязочные ригели – из стальных швеллеров №26 по ОСТ 17-1926;
Балки перекрытия – из стальных двутавров №20 по ОСТ 16-1926, уложенные с шагом 1,4 м;
Плиты перекрытия – железобетонные плиты, размерами 1,4х0,72х0,08(h) м. Армирование плит – стержни арматуры, диаметром 6 мм, шаг 200 мм. Измеренная толщина защитного слоя бетона – 15 мм.
Пол – наливной. Толщина пола – 70 мм;
Лестница – монолитная железобетонная, с покрытием ступеней из фанеры.
По результатам неразрушающего контроля прочность бетона плит перекрытия составлила 21,8 – 22,4 МПа, что соответствует классу бетона В15. Протоколы испытания прочности бетона приведены в приложении 3.
В ходе обследования, видимых дефектов и повреждений плит перекрытия, свидетельствующих о потере или снижении несущей способности, не обнаружено.
8.4. Поверочные расчёты конструкций антресоли
Поверочные расчеты выполнены с учетом фактических нагрузок, экспертной оценки и положений СП 20.13330.2016.
Исходные данные
Класс бетона плит перекрытия – В15 (R=86.5 кгс/см2).
Расчётное сопротивление арматуры и металлических конструкций принято Rs = 2100 кгс/см2.
Расчёт ж/б плиты перекрытия параллельной входу антресоли
| Сбор нагрузок на перекрытие
Таблица 5 |
||||
| № п/п | Наименование | Вес конструкции, кг/м2 | Коэф-т надежн. по нагрузке | Расчётная нагрузка, кг/м2 |
| 1 | Постоянная нагрузка | |||
| 1.1 | Наливной пол, δ = 55 мм | 66 | 1,2 | 79,2 |
| 1.2 | Собственный вес плиты | 240 | 1,1 | 264 |
| Итого: | 306 | — | 343,2 | |
| 2 | Временная нагрузка | |||
| 2.1 | Полезная нагрузка | 204 | 1,2 | 244,8 |
| Итого: | 204 | — | 244,8 | |
| ВСЕГО: | 510,0 | 588,0 | ||
Требуемая площадь сечения арматуры на 1 п.м ширины плиты вычисляется по формуле:
Fтр =M/(Ra* η * h0) = 20500/ (2100*0.98*8) = 1,245 см2
Sф = 5*0,283 = 1,42 см2 > Fтр = 1,245 см2 – фактическая площадь сечения армирования меньше требуемой. Несущая способность ДОСТАТОЧНА.
Расчёт несущих балок антресоли параллельной входу
| Характеристики сечения
Момент инерции сечения Iy = 1840 см4; Момент сопротивления сечения Wy = 184 см3; Площадь сечения А = 26,8 см2; |
На 1 п.м несущей балки перекрытия действуют следующие нагрузки:
— от ж/б плиты перекрытия по таб.5 – 588*1,67 = 981,96 кг/м;
— от опалубки – (10 + 5)*1,1 = 16,5 кг/м
— от собственного веса балки – 21*1,05 = 22,05 кг/м;
Итоговая нагрузка на балку: q = 981,96 + 16,5 + 22,05 = 1020,51 кг/м
Определение несущей способности
Изгибающий момент на опоре А составит:
МА = -q*L2/8 = 1020,51*5,542/8 = — 3915,14 кг*м
Максимальный изгибающий момент в середине пролёта составит:
М = 9*q*L2/128 = 9*1020,51*5,542/128 = 2202,26 кг*м
Находим требуемый момент сопротивления сечения:
Wтреб. = M/Ry = 391514 / 2100 = 186,43 см3
Фактический момент сопротивления больше требуемого. Несущая способность по прочности ДОСТАТОЧНА.
Проверка на прогиб
Фактический прогиб ригеля: f = 8,877*5544/185/2,1/106/1840 = 1,17 см
Предельно допустимый прогиб: fult = 554/200 = 2.77 см.
Фактический прогиб не превышает допустимого. Условие выполняется.
Расчёт обвязочной балки антресоли параллельной входу
 |
Характеристики сечения
Момент инерции сечения Iy = 3460 см4; Момент сопротивления сечения Wy = 288,33 см3; Площадь сечения А = 34,8 см2; Радиус инерции iz = 2.385 см. |
На 1 п.м несущей балки перекрытия действуют следующие нагрузки:
— от балок перекрытия – 1020,51*5,54/2 = 2826,81 кг/м;
— от собственного веса балки – 27,3*1,05 = 28,67 кг/м;
Итоговая нагрузка на балку: q = 2826,81 + 28,67 = 2855,48 кг/м
Определение несущей способности
Изгибающий момент на опоре В составит:
МВ = -q*L2/8 = 2826,81*3,1962/8 = — 3609,27 кг*м
Максимальный изгибающий момент в середине пролёта составит:
М = 9*q*L2/128 = 9*2826,81*3,1962/128 = 2030,22 кг*м
Находим требуемый момент сопротивления сечения:
Wтреб. = M/Ry = 360927 / 2100 = 171,87 см3
Фактический момент сопротивления больше требуемого. Несущая способность по прочности ДОСТАТОЧНА.
Проверка на прогиб
Фактический прогиб ригеля: f = 24,86*319,64/185/2,1/106/3460 = 0,183см
Предельно допустимый прогиб: fult = 319,6/200 = 1,60 см.
Фактический прогиб не превышает допустимого. Условие выполняется.
Расчёт несущих стоек
Сечение стойки – двутавр №24. Высота стойки – 1,97 м.
На стойку действуют нагрузки от перекрытия антресоли и собственный вес.
N=2826,81*(3,196+2,97)/2+28,67*1,97 = 8715,05 + 56,48 = 8771,53 кг.
Расчёт на прочность сечения стойки выполняется по формуле:
N / (φс*A*Rs) ≤ 1
Где: N – расчётная нагрузка на колонну, кг;
A – площадь сечения, А = 34,8 см2;
Rs – расчётное сопротивление стали, 2100 кгс/см2;
φс — коэффициент гибкости, определяемый по таблице Д.3 Приложения Д СП 16.13330.2017, в зависимости от условной гибкости и приведённого относительного эксцентриситета mef = η*m.
η — коэффициент влияния формы сечения, определяемый по таблице Д.2 (приложение Д СП 16.13330.2017)
m = e*A/W, где e– эксцентриситет, e = 2,0 см
m = 2,0*34,8/288,33=0,24
mef = η*m =1,67*0,24= 0,4
φс = 0,587 при условной гибкости λу = Lef/i*(Rs / E)0.5 = 197 / 2,385 * (2100/2100000) 0.5 = 2,612
где Lef = μ*L = 1*197 = 197 см – приведённая высота колонны, i – радиус инерции сечения.
Подставляем значения в формулу:
8771,53 / (0,587*34,8 *2100) = 0,20 ≤ 1 – условие выполняется.
Предельная гибкость колонны по таблице 32 СП 16.13330.2017 составляет λmax = 150
Фактическая гибкость сжатого элемента λ = Lef/i = 197 / 2,385 = 82,6 < λmax = 150
Условие выполняется.
Расчёт ж/б плиты перекрытия перпендикулярной входу антресоли
| Сбор нагрузок на перекрытие
Таблица 7 |
||||
| № п/п | Наименование | Вес конструкции, кг/м2 | Коэф-т надежн. по нагрузке | Расчётная нагрузка, кг/м2 |
| 1 | Постоянная нагрузка | |||
| 1.1 | Наливной пол, δ = 70 мм | 84 | 1,2 | 100,8 |
| 1.2 | Собственный вес плиты | 192 | 1,1 | 211,2 |
| Итого: | 276 | — | 312,0 | |
| 2 | Временная нагрузка | |||
| 2.1 | Полезная нагрузка | 204 | 1,2 | 244,8 |
| Итого: | 204 | — | 244,8 | |
| ВСЕГО: | 480 | 556,8 | ||
Определение несущей способности
Максимальный изгибающий момент в середине пролёта:
Ммах = q*L2/8 = 556,8*1,42/8 = 136,416 кг*м
Находим коэффициент A0:
A0 = M/(Rb* b*h02) = 13641,6 / (86,5*100*6,52) = 0,037
По таблице 6 определяем требуемый коэффициент η, η =0,98
Требуемая площадь сечения арматуры на 1 п.м ширины плиты вычисляется по формуле:
Fтр =M/(Ra* η * h0) = 13641,6 / (2100*0.98*6,5) = 1,02 см2
Sф = 5*0,283 = 1,42 см2 > Fтр = 1,02 см2 – фактическая площадь сечения армирования меньше требуемой. Несущая способность ДОСТАТОЧНА.
Расчёт несущих балок антресоли перпендикулярной входу
| Характеристики сечения
Момент инерции сечения Iy = 1840 см4; Момент сопротивления сечения Wy = 184 см3; Площадь сечения А = 26,8 см2; |
На 1 п.м несущей балки перекрытия действуют следующие нагрузки:
— от ж/б плиты перекрытия по таб.7 – 556,8*1,4 = 779,52 кг/м;
— от собственного веса балки – 21*1,05 = 22,05 кг/м;
Итоговая нагрузка на балку: q = 779,52 + 22,05 = 801,57 кг/м
Определение несущей способности
Максимальный изгибающий момент в середине пролёта составит:
М = q*L2/8 = 801,57 *5,73/8 = 3289,73 кг*м
Находим требуемый момент сопротивления сечения:
Wтреб. = M/Ry = 328973/2100 = 156,65 см3
Фактический момент сопротивления больше требуемого. Несущая способность по прочности ДОСТАТОЧНА.
Проверка на прогиб
Фактический прогиб ригеля: f = 5*6,93*5734/384/2,1/106/1840 = 2,52 см
Предельно допустимый прогиб: fult = 573/200 = 2,86 см.
Фактический прогиб не превышает допустимого. Условие выполняется.
Расчёт обвязочной балки антресоли перпендикулярной входу
 |
Характеристики сечения
Момент инерции сечения Iy = 5049 см4; Момент сопротивления сечения Wy = 388,38 см3; Площадь сечения А = 50 см2; Радиус инерции iz = 2.584 см. |
На 1 п.м несущей балки перекрытия действуют следующие нагрузки:
— от балок перекрытия – 801,57*6,16/2 = 2468,83 кг/м;
— от собственного веса балки – 39,25*1,05 = 41,21 кг/м;
Итоговая нагрузка на балку: q = 2468,83 + 41.21 = 2510,04 кг/м
Определение несущей способности
Изгибающий момент на опоре В составит:
МВ = -q*L2/8 = 2510,04*5.872/8 = — 10811,05 кг*м
Максимальный изгибающий момент в середине пролёта составит:
М = 9*q*L2/128 = 9*2510,04*5.872/128 = 6081,2 кг*м
Находим требуемый момент сопротивления сечения:
Wтреб. = M/Ry = 1081105 / 2100 = 514,81 см3
Фактический момент сопротивления меньше требуемого. Несущая способность по прочности НЕ ДОСТАТОЧНА. Требуется усиление.
Расчёт несущих стоек
 |
Характеристики сечения
Момент инерции сечения Iz = 1570 см4; Момент сопротивления сечения Wz = 157 см3; Площадь сечения А = 53.6 см2; Радиус инерции iz = 5.412 см. |
Сечение стойки – 2 двутавра №20. Высота стойки – 2,195 м.
На стойку действуют нагрузки от перекрытия антресоли и собственный вес.
N=2510,04*5,87/2+42,07*2,195 = 14733,93 + 92,34 = 14826,27 кг.
Расчёт на прочность сечения стойки выполняется по формуле:
N / (φс*A*Rs) ≤ 1
Где: N – расчётная нагрузка на колонну, кг;
A – площадь сечения, А = 53,6 см2;
Rs – расчётное сопротивление стали, 2100 кгс/см2;
φс — коэффициент гибкости, определяемый по таблице Д.3 Приложения Д СП 16.13330.2017, в зависимости от условной гибкости и приведённого относительного эксцентриситета mef = η*m.
η — коэффициент влияния формы сечения, определяемый по таблице Д.2 (приложение Д СП 16.13330.2017)
m = e*A/W, где e– эксцентриситет, e = 2,0 см
m = 2,0*53,6/157=0,682
mef = η*m =1,57*0,682= 1,07
φс = 0,623 при условной гибкости λу = Lef/i*(Rs / E)0.5 = 219,5 / 5,412 * (2100/2100000) 0.5 = 1,28
где Lef = μ*L = 1*219,5 = 219,5 см – приведённая высота колонны, i – радиус инерции сечения.
Подставляем значения в формулу:
14826,27 / (0,623*53,6 *2100) = 0,211 ≤ 1 – условие выполняется.
Предельная гибкость колонны по таблице 32 СП 16.13330.2017 составляет λmax = 150
Фактическая гибкость сжатого элемента λ = Lef/i = 219,5 / 5,412 = 40,55 < λmax = 150
Условие выполняется.
На основании результатов проведённого обследования конструкций антресоли в помещении, можно сделать следующие выводы:
- Техническое состояние конструкций антресоли оценивается как работоспособное;
- Согласно произведённым поверочным расчётам несущая способность участка антресоли, параллельного входу достаточна для восприятия существующих нагрузок.
- Согласно произведённым поверочным расчётам несущая способность участка антресоли перпендикулярного входу не достаточна для восприятия расчётных нагрузок. Требуется усиление обвязочных балок из швеллера №26, путём увеличения сечения на опорах либо уменьшения пролёта балок, путём устройства промежуточных стоек. В качестве усиления рекомендуется приваривание на опорах к швеллеру дополнительных балок, длиной 1 м из швеллера 26С ГОСТ 8240-97. Усиление производить по проекту, разработанному специализированной организацией.
| СОГЛАСОВАНО | УТВЕРЖДАЮ
Генеральный директор ООО «Стройэкспертиза» |
|
| Ткаченко Н.Ю. | ||
| «07» августа 2024 г. | «07» августа 2024 г. |
ПРОГРАММА ОБСЛЕДОВАНИЯ
Нежилого помещения 1 этажа с антресолью
Состав работ:
1.1. Анализ имеющейся технической документации.
1.2. Визуальное обследование конструкций:
— выявление видимых дефектов и повреждений с необходимыми замерами их характеристик и установления степени влияния на несущую способность конструкций;
— фотофиксация;
— проверка наличия характерных деформаций конструкций;
— выявление аварийных участков;
Визуальное обследование производится в объеме необходимом для выдачи технического заключения.
1.3. Детальное (инструментальное) обследование строительных конструкций:
— измерений сечений конструкций, линейные измерения приборами лазерного контроля;
— определение прочности бетона методами неразрушающего контроля;
— определение толщины защитного слоя бетона и армирования методами неразрушающего контроля;
— сбор исходных данных для поверочных расчётов;
Детальное инструментальное обследование производится в объеме, необходимом для выдачи технического заключения.
1.4 Обмерные работы;
1.5. Составление заключения о техническом состоянии конструкций:
— камеральная обработка данных результатов обследования;
— определение технического состояния строительных конструкций, составление заключения с выводами и рекомендациями;
— поверочные расчёты конструкций;
2. Перечень подготовительных работ Заказчика: подготовка необходимой документации и выделение сопровождающего сотрудника из персонала Заказчика для обеспечения безопасного доступа.
3. Порядок работ Исполнителя по объекту, обеспечение безопасного доступа к конструкциям, согласование времени производства работ: по договору, мероприятиям по обследованию, наряду-допуску и т.д.
4. Порядок приёмки работы определяется договором.
5. Сроки выполнения работ — согласно условиям договора.
Приложение 2. Графические материалы
План помещения на 1 этаже
План антресоли
Приложение 3. Протоколы испытания материалов
Протокол №1 от 23.07.2024 г.
Определение прочности бетона ударно-импульсным методом
Для измерения прочности был применен прибор ИПС-МГ4.03.
Прибор ИПС-МГ4.03 предназначен для определения прочности бетона на сжатие неразрушающим ударно-импульсным методом в соответствии с ГОСТ 22690-2015 и ГОСТ 18105-2018 при технологическом контроле качества, обследовании сооружений и конструкций. Прибор применим также для определения твердости, однородности, плотности и пластичности различных материалов (кирпич, штукатурка, композиты и др.) прибор соответствует обыкновенному исполнению изделий третьего порядка по ГОСТ Р 52931-2008.
Принцип работы прибора основан на обработке импульсной переходной функции электрического сигнала, возникающего в чувствительном элементе при ударе о бетон или кирпич.
При работе с прибором производилось десять измерений, и по результатам десяти измерений прибор показывал среднюю прочность материала R(кгс/см2), размах – w(%) и коэффициент вариации – v(%).
Результаты измерений сведены в таблицу 6.
Таблица 8.
| Строительные конструкции | Наименование материала | Тип прибора | Среднее значение прочности по результатам 10 измерений,
МПа |
Коэффи-циент вариации, % | Размах, % | Класс прочности |
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 |
| Плита перекрытия парал.антресоли | Бетон тяжелый | ИПС-МГ4.03 | 20,5 | 9,8 | 12,3 | В15 |
| Плита перекрытия парал.антресоли | Бетон тяжелый | ИПС-МГ4.03 | 21,2 | 10,1 | 12,8 | В15 |
| Плита перекрытия парал.антресоли | Бетон тяжелый | ИПС-МГ4.03 | 21,4 | 11,4 | 12,4 | В15 |
| Плита перекрытия перп.антресоли | Бетон тяжелый | ИПС-МГ4.03 | 22,2 | 10,5 | 13,1 | В15 |
| Плита перекрытия перп.антресоли | Бетон тяжелый | ИПС-МГ4.03 | 23,3 | 11,2 | 13,1 | В15 |
| Плита перекрытия перп.антресоли | Бетон тяжелый | ИПС-МГ4.03 | 23,0 | 9,8 | 11,3 | В15 |