О несущей способности конструкций части нежилого помещения
Наименование объекта: Производственное помещение
Предмет экспертизы:
Определить максимальную несущую способность:
колонн 1-го этажа,
балок перекрытия 1-го и 2-го этажей
предлагаемого перекрытия конструкции «Институтом инженерных изысканий (№56)»
Документация, предоставленная заказчиком:
- Копии поэтажных планов на часть 1-го и 2-го этажей – 4 листа
- Техническое заключение « О состоянии несущей способности строительных конструкций цеха №8-1 экз.
- Чертежи- разработка Института инженерных изысканий ( №56) – 7 листов
- технические условия сборно-монолитных перекрытий с применением пустотных блоков-15 листов
Обследованию подлежали:
1) фундаменты и грунты основания;
2) несущие стены и перегородки;
3) внутренние отдельно стоящие колонны 1-го этажа;
4) прочие конструкции:
- несущие и вспомогательные двутавровые металлические балки между 1 -ым и 2-ым этажами
- лоточные перекрытия между 1 -ым и 2-ым этажами;
- существующее деревянное перекрытие;
- сборно-монолитные перекрытия с применением пустотных блоков, предлагаемые «Институтом инженерных изысканий (№56)» из расчета нагрузок на существующие несущие балки и колонны (чертежи и разработки прилагаются)
Примечание: для использования материалов инженерно-геологических изысканий на чертежах продублированы оси по техническому отчету, предоставленному Заказчиком экспертизы.
-
- .ОПИСАНИЕ СУЩЕСТВУЮЩЕГО ЗДАНИЯ
| 1.Назначение здания | Нежилое (производственное) |
| 2.Конструктивная схема здания | Каркасно-стеновая, с несущими наружными кирпичными стенами и внутренними чугунными и бетонными колоннами. |
| 3.Количество этажей | Разноуровневое здание, 1-3 этажа |
| 4.Наличие подвала | Нет |
| 5. Год постройки, надстройки и последнего капитального ремонта. | Здание построено в конце 19-начале 20 в. На момент проведения экспертизы велись ремонтные и отделочные работы |
| 6.Наружные стены | Из красного глиняного кирпича |
| 7.Внутренние опоры для перекрытий | Чугунные составные и бетонные колонны |
| 8.Наличие внутренних поперечных стен, развязывающих продольные стены | Имеются в районе лестничного марша |
| 9.Перекрытие над подвалом или полуподвалом | Подвала нет. |
| 10.Чердачные перекрытия (покрытие) | Деревянные по стальным балкам
Бетонные по стальным балкам |
| 11.Перемычки над оконными и дверными проёмами | Арочного типа и металлические. |
| 12.Тип стропил | Деревянная, наслонная |
| 13.Кровля, крыша | Обследуемые части здания имеют двускатную, четырехскатную и мягкую кровли |
| 14.Пространственная жёсткость коробки здания | Обеспечена |
| 15.Состояние здания по наружному виду:
а) выветривание материала стен, столбов б) деформации и состояние наружной штукатурки в) состояние цоколя |
А) Имеется поверхностное выветривание кирпича и кладочного раствора, преимущественно стен в районе лестничного марша |
| Б) Имеются частичные выломы кладки | |
| В) Имеются частичные выломы кладки | |
| 16.Благоустройство участка (планировка двора, наличие и состояние отмосток) | Площадка дворовой территории спланирована. Отмостка отсутствует |
| 17. Фасады. | Фасады – стены из красного глиняного кирпича, без отделки |
| 18. Балконы, эркеры, карнизы и др. выступающие элементы фасадов. | Имеются выступающие элементы стен |
| 19. Лестницы | Металлическая |
| 20. Перегородки | В Обследумой части здания в соответсвии с предоставленными поэтажными планами демонтированы |
| 21. Оконные и дверные заполнения | Деревянные |
| 22. Планировочное решение | — |
| 23. Основные данные архивных материалов. | Отсутствуют (небыли предоставлены) |
| 24. Прочие сведения. | Обследованию подлежит только часть корпуса В. |
2. Инженерно-геологическая характеристика объекта
В геоморфологическом отношении обследуемое здание находится в г. Подольске Московской области на высокой надпойменной террасе р. Пахра.
Современный рельеф местности выражен абсолютными отметками : 157,40-158,30 м.
С поверхности до глубины 0.8-2.6 м распространен насыпной грунт, представленный суглинком с щебнем кирпича ми линзами песка. Ниже залегают супеси твердой консистенции мощностью 1.5-3.2 м , Далее- пески различной крупности от пылеватых до крупных. Мощность песчаных слоев колеблется от 2.5-3.7 м. Непосредственно под супесями и песками залегают , коренные отложения среднекаменноугольного возраста, представленные глинами пестроцветными твердой консистенции и известняками серыми сильно трещиноватыми , разрушенными.
В гидрогеологическом отношении рассматриваемая территория характеризуется отсутствием грунтовых вод до глубины 15,0 м.
Исследование грунтов произведено в шурфах на глубине 0,16-0,84 м ниже подошвы существующих фундаментов.
План расположения шурфов ( в скобках указаны номера шурфов по Техническому отчету):
| План 1-го этажа |
Ш-2 ( 4) Ш-3( 5) Ш-1(3) |
| Шурф№1(3) |
720 |
120
720 0.24 . уровень отмостки |
|||
| Уровень грунтовых вод | Глубина подошвы слоя,м | Уровень грунтовых вод | Литологическое описание пород | Уровень пола
0.00 |
860 |
| Воды нет | 0.09 | 0.09 | Плитка керамическая | ||
| 0.19 | 0.19 | Плитка бетонная | |||
| 0.34 | 0.16 | Кирпичная подготовка | 560 | ||
| 0.30 | 0.16 | Песок черный формовочный | |||
| 0.65 | 0.15 | Песок желтый мелкозернистый насыпной | |||
| 1.85 | 1.20 | Суглинок коричневато-бурый
полутвердой консистенции, маловлажный в подошве опесчаненый |
860
2260 1700
Кладка из красного кирпича М75 на известковом растворе М4 |
||
| 2.60 | 0.75 | Песок желто-коричневый пылеватый, маловлажный средней плотности | Кладка из половняка красного кирпича м50 под лопату на известковом растворе М24. Связь с раствором не удовлетворительная | ||
| Шурф№2( 4)
(шурф полностью не пройден по техническим причинам) |
1240
|
490
0.00 Уровень пола |
|||
| Уровень грунтовых вод | Глубина подошвы слоя,м | Уровень грунтовых вод | Литологическое описание пород |
0.00 |
|
| 0.08 | 0.08 | Чугунная плитка | |||
| 0.38 | 0.40 | Бетонная подготовка | |||
| 0.92 | 1.30 | Суглинок коричневато-бурый полутвердой консистенции , маловлажный в подошве опесчаненый | Уровень грунтовых вод | 140
1710?
160
560 |
|
| 2.5 м | 0.41 | 1.71 | Супесь бурая, твердая с 1.5 м текучая |
440 |
|
| Шурф№3(5) |
720 |
460 Кладка из красного кирпича М75 на известковом растворе М4 |
|||
| Уровень грунтовых вод | Глубина подошвы слоя,м | Уровень грунтовых вод | Литологическое описание пород | Уровень пола
0.00 |
|
| 0.05 | 0.05 | Асфальт | |||
| 0.30 | 0.35 | Кирпичная подготовка | Поверхностный слой
( δ=10-15 см –бетон на кирпичном щебне) далее на глубине бетон М150 на кирпичном щебне |
||
| 1.00 | 1.55 | Суглинок коричневато-бурый полутвердой консистенции , маловлажный в подошве опесчаненый | 570 | ||
| 2.60 | 0.75 | Песок желто-коричневый пылеватый, маловлажный средней плотности | |||
На основании исследований грунтов, слагающих сжимаемую толщу основания обследуемого здания, произведенных бурением с последующем шурфованием с лабораторным определением физико-химических его характеристик, можно сделать следующие выводы.
Геологическое строение исследуемой площадки, сложенной четвертичными среднекаменноугольными отложениями, представлено в следующем виде; повсеместно с поверхности до глубины 0,8-2,6 м распространен насыпной слой. Ниже залегают супеси твердой консистенции и пески различной
крупности от пылеватых до мелких и крупных. Под четвертичными отложениями залегают породы среднекаменноугольного возраста, представленные глинами твердыми и известняками сильнотрещиноватыми.
Физико-механические характеристики грунтов основания приведены в таблице №2.1. Таблица 2.1.
| Геол. Индекс | Сводный геологический разрез | Номер ИГЭ | Мощность слоя
м. |
Описание грунтов | Плотность частиц грунта г/см3 | Угол внутреннего трения φ град. | Сцепление С,кгс/см2 | Модуль деформации,
Е ,кгс/см2 |
Расчетное сопротивление грунта, R, г/см2 |
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 |
| tQIV | 1 | 0.8-2.6 | Насыпной грунт, | 19 | 0,18 | 100 | 1,5 | ||
| J3 | / / / / / / / / / | 2 | 1.5-3.2 | Супеси твердые | 1,85 | 21 | 0,23 | 160 | 2,5 |
| fQII | …………… | 3 | 2.5-3.7 | Пески пылеватые | 2,65 | 28 | 0,02 | 250 | 2,5 |
Значение расчетного сопротивления грунта определяется по формуле /7/ СНиП 2.02.01-83 п.2.41.( извлечение) , в соответствии с которым
При расчете деформаций основания с использованием расчетных схем, указанных в п. 2.40, среднее давление под подошвой фундамента p не должно превышать расчетного сопротивления грунта основания R, кПа (тс/м2), определяемого по формуле
(7)
где γс1 и γс2 — коэффициенты, условий работы, принимаемые по табл. 3;
k — коэффициент, принимаемый равным: k1 = 1, если прочностные характеристики грунта (ϕ и с) определены непосредственными испытаниями, и k1 = 1,1, если они приняты по табл. 1-3 рекомендуемого приложения 1;
Мγ , Мq, Mc — коэффициенты, принимаемые по табл. 4;
kz — коэффициент, принимаемый равным:
при b < 10 м — kz = 1, при b ≥ 10 м — kz = z0/b + 0,2
b — ширина подошвы фундамента, м;
γII -осредненное расчетное значение удельного веса грунтов, залегающих ниже подошвы фундамента (при наличии подземных вод определяется с учетом взвешивающего действия воды), кН/м3 (тс/м3);
γ/II — то же, залегающих выше подошвы;
сII -расчетное значение удельного сцепления грунта, залегающего непосредственно под подошвой фундамента, кПа (тс/м2);
d1 -глубина заложения фундаментов бесподвальных сооружений от уровня планировки или приведенная глубина заложения наружных и внутренних фундаментов от пола подвала, определяемая по формуле
где hs — толщина слоя грунта выше подошвы фундамента со стороны подвала, м;
hcf — толщина конструкции пола подвала, м;
γcf — расчетное значение удельного веса конструкции пола подвала, кН/м3 (тс/м3);
db — глубина подвала — расстояние от уровня планировки до пола подвала, м (для сооружений с подвалом шириной B ≤ 20 м и глубиной свыше 2 м принимается db = 2 м, при ширине подвала B > 20 м — db = 0).
ШУРФ №1
ШУРФ №2
ШУРФ №3
3. РЕЗУЛЬТАТЫ ОБСЛЕДОВАНИЯ ФУНДАМЕНТОВ
Фундамент под наружными стенами по результатам обследования шурфов
| 1. Количество отрытых шурфов для выборочного обследования основания и фундаментов | 3 |
| 2.Тип фундамента:
а) под стенами б) под отдельно стоящими опорами |
а) ленточный
б) столбчатый |
| 3.Глубина заложения фундаментов:
а) наружных и внутренних стен от поверхности земли от пола б) колонн от поверхности земли от пола от поверхности земли |
2.50 м
2.26 м Шурф был отрыт 1.71 м от отметки пола. 1.71 м и более |
| 4.Описание материалов кладки:
класс бетона, вид кирпича, вид и форма камня, вид раствора, вид крупного заполнителя в бетоне и т.п. |
Фундамент под стенами:
Кирпичная кладка стен из красного глиняного кирпича на цементно-песчаном растворе опирается на бутовую кладку |
| 5.Система кладки | Стен — двурядная |
| 6.Горизонтальная и вертикальная гидроизоляция | Отсутствует |
| 7.Качество и состояние материала фундаментов (надёжность перевязки, связь кирпича и камня с раствором, однородность бетона, связь крупного заполнителя с цементным камнем, разрушения выветриванием, расслоение кладки, наличие пустот и т.п.) | Зафиксировано выветривание связующего раствора кирпичной и бутовой кладки |
| 8.Характеристика грунтов основания | См. п.2 |
| 9. Наличие сырости и капиллярной влаги. | Материалы фундамента постоянно находятся в водонасыщенном состоянии |
| 10.Характеристика прочности материалов (кладки) по результатам механического опробования на месте | Кирпич стен в районе шурфа соответствует марке кирпича по прочности менее М75. Прочность бута — ≈ 150 кгс/см2. Прочность раствора до 2 кгс/см2 (в местах выветривания нулевая прочность) |
3. РЕЗУЛЬТАТЫ ОБСЛЕДОВАНИЯ СТЕН
| План 1-го этажа |
Стены по оси 1’, возле оси А/между осями 1`-1 переувлажнены. Стены по оси Б, стены в районе лифтовой шахты – имеют высолы и выветривание поверхностного слоя материалов кладкию Стена по оси 4- имеет частичное разрушение кладки, высолы |
| 1 Конструкция наружных и внутренних стен. | Стены здания — кирпичная кладка из красного глиняного кирпича на цементно-песчаном растворе |
| 2. Наружное оформление стен и колонн(наличие штукатурки, облицовка плитками, кладка в пустошовку, кладка с расшивкой швов и пр.) | С наружи отделка стен отсутствует, изнутри здания ведутся отделочные работы, бетонные колонны оштукатурены, чугунные колонны окрашены |
| 3. Материалы стен, столбцов, качество бетона, металла и т.п. (горизонтальность рядов кладки, толщина швов, полнота заполнения швов раствором. Тщательность перевязки рядов кладки, однородность бетона и отсутствие его сортировки, связь инертного заполнителя с цементным камнем и т.п.) | Кирпич кладки стен соответствует марки по прочности М75, раствор М100. Расчетное сопротивление кирпичной кладки сжатию по СНиП П-22-81 «Каменные и армокаменные конструкции», табл.2 R=1.5 кгс/см2 кроме деформированных участков. |
| 4. Система кладки | Двурядная |
| 5. Гидроизоляция. | Отсутствует |
| 6. Общее состояние стен по их наружному виду | Имеются выломы кирпичной кладки, места повышенной влажности, выветривания раствора и поверхности кирпича кладки, высолы, след пожара (большей частью на перекрытии) |
СНиП П-22-81 «Каменные и армокаменные конструкции», (часть П. Гл. 22, табл.2)
Расчетные сопротивления R сжатию кладки из кирпича всех видов и из керамических камней со щелевидными вертикальными пустотами шириной до 12 мм при высоте ряда кладки 50 – 150 мм на тяжелых растворах приведены в табл. 2.
Таблица 2
| Марка кирпича или камня | Расчетные сопротивления R, МПа (кгс/см2), сжатию кладки из кирпича всех видов и керамических камней со щелевидными вертикальными пустотами шириной до 12 мм при высоте ряда кладки 50 – 150 мм на тяжелых растворах | ||||||||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| при марке раствора | При прочности раствора | ||||||||||
| 200 | 150 | 100 | 75 | 50 | 25 | 10 | 4 | 0,2(2) | нулевой | ||
| 300 | 3,9(39) | 3,6(36) | 3,3(33) | 3,0(30) | 2,8(28) | 2,5(25) | 2,2(22) | 1,8(18) | 1,7(17) | 1,5(15) | |
| 250 | 3,6(36) | 3,3(33) | 3,0(30) | 2,8(28) | 2,5(25) | 2,2(22) | 1,9(19) | 1,6(16) | 1,5(15) | 1,3(13) | |
| 200 | 3,2(32) | 3,0(30) | 2,7(27) | 2,5(25) | 2,2(22) | 1,8(18) | 1,6(16) | 1,4(14) | 1,3(13) | 1,0(10) | |
| 150 | 2,6(26) | 2,4(24) | 2,2(22) | 2,0(20) | 1,8(18) | 1,5(15) | 1,3(13) | 1,2(12) | 1,0(10) | 0,8(8) | |
| 125 | — | 2,2(22) | 2,0(20) | 1,9(19) | 1,7(17) | 1,4(14) | 1,2(12) | 1,1(11) | 0,9(9) | 0,7(7) | |
| 100 | — | 2,0(20) | 1,8(18) | 1,7(17) | 1,5(15) | 1,3(13) | 1,0(10) | 0,9(9) | 0,8(8) | 0,6(6) | |
| 75 | — | — | 1,5(15) | 1,4(14) | 1,3(13) | 1,1(11) | 0,9(9) | 0,7(7) | 0,6(6) | 0,5(5) | |
| 50 | — | — | — | 1,1(11) | 1,0(10) | 0,9(9) | 0,7(7) | 0,6(6) | 0,5(5) | 0,35(3,5) | |
| 5 | — | — | — | 0,9(9) | 0,8(8) | 0,7(7) | 0,6(6) | 0,45(4,5) | 0,4(4) | 0,25(2,5) | |
| Примечание. Расчетные сопротивления кладки на растворах марок от 4 до 50 следует уменьшать, применяя понижающие коэффициенты: 0,85 – для кладки на жестких цементных растворах (без добавок извести или глины), легких и известковых растворах в возрасте до 3 мес.; 0,9 – для кладки на цементных растворах (без извести или глины) с органическими пластификаторами.
Уменьшать расчетное сопротивление сжатию не требуется для кладки высшего качества – растворный шов выполняется под рамку с выравниванием и уплотнением раствора рейкой. В проекте указывается марка раствора для обычной кладки и для кладки повышенного качества. |
|||||||||||
1.4. РЕЗУЛЬТАТЫ ОБСЛЕДОВАНИЯ КОЛОНН
При обследовании бетонных колонн прочность бетона определялась с помощью прибора «отрыв со скалыванием»
Методика определения прочности ж/б конструкций
Метод вырыва реализует нагружение бетона равномерно возрастающим вырывным усилием закрепленного в бетоне на заданной глубине hн анкера определенной формы до отрыва фрагмента бетона или до заданной контрольной нагрузки.
ПРИЛОЖЕНИЕ 5
Рекомендуемое
ГРАДУИРОВОЧНАЯ ЗАВИСИМОСТЬ ДЛЯ МЕТОДА ОТРЫВА СО СКАЛЫВАНИЕМ
При использовании анкерных устройств приведенных в приложении 2 прочность бетона R МПа можно вычислять по градуировочной зависимости по формуле
(1)
где m1 — коэффициент учитывающий максимальный размер крупного заполнителя в зоне вырыва и принимаемый равным 1 при крупности менее 50 мм и 11 при крупности 50 мм и более
m2 — коэффициент пропорциональности для перехода от усилия вырыва кН к прочности бетона МПа
Р — усилие вырыва анкерного устройства кН.
При испытании тяжелого бетона прочностью 10 МПа и более и керамзитобетона прочностью от 5 до 40 МПа значения коэффициента пропорциональности m2 принимают по табл. 9.
Таблица 9
| Условие твердения бетона | Тип анкерного устройства | Предполагаемая прочность бетона МПа | Глубина заделки анкерного устройства мм | Значение коэффициента m2 для бетона | |
| тяжелого | легкого | ||||
| Естественное | I | ≤ 50 | 48 | 1,1 | 1,2 |
| > 50 | 35 | 2,4 | — | ||
| II | ≤ 50 | 48 | 0,9 | 1,0 | |
| > 50 | 30 | 2,5 | — | ||
| III | ≤ 50 | 35 | 1,5 | — | |
| Тепловая обработка | I | ≤ 50 | 48 | 1,3 | 1,2 |
| > 50 | 35 | 2,6 | — | ||
| II | ≤ 50 | 48 | 1,1 | 1,0 | |
| > 50 | 30 | 2,7 | — | ||
| III | ≤ 50 | 35 | 1,8 | — | |
Место отбора проб
| План 1-го этажа |
 |
Протокол отбора проб
Таблица № 1
| Дата и № отбора проб | Наименование конструкции | Дата изготовле-ния конструкции | Проектный
класс бетона по прочности |
Хар-ка качества поверхности отбора пробы | Тип оборудования при отборе проб |
| №1
19.05.06 |
Выборочно колонна по оси 1 | — | — | Поверхность доступна для проведения испытаний | Пресс ВМ 2.4 (Отрыв со скалыванием) |
Результаты лабораторного контроля прочности бетона
Таблица № 2
Снимки изображения карт армирования ж/б колонны
 |
| 1 Конструкция колонн | Ж/Б колонны по оси 1 на первом этаже сечением 68,5 х 37 см, установлены взамен демонтированной кирпичной стены, остальные колонны – чугунные, с ∅ 16 см расположены с шагом 505 см |
| 2. Наружное оформление колонн(наличие штукатурки, облицовка плитками, кладка в пустошовку, кладка с расшивкой швов и пр.) | бетонные колонны оштукатурены, чугунные колонны окрашены |
| 3. Материал колонн, качество бетона, металла и т.п. (горизонтальность рядов кладки, толщина швов, полнота заполнения швов раствором. Тщательность перевязки рядов кладки, однородность бетона и отсутствие его сортировки, связь инертного заполнителя с цементным камнем и т.п.) | Колонны выполнены из бетона марки М200, армированы прутьями с ∅6мм, дефекты не зафиксированы, остальные колонны – чугунные, дефекты не зафиксированы. |
| 4. Система кладки | — |
| 5. Гидроизоляция. | Отсутствует |
| 6. Общее состояние колонн по их наружному виду | Удовлетворительное |
| 7. Выводы по прочности материала колонн. | Бетонные колонны соответствуют классу и марке бетона по прочности М200 В15 |
4. Результаты обследования перекрытий над 1-м этажом
| План 2-го этажа |
| 1 |
1 |
Разрез 1-1
Чердачное перекрытие
Междуэтажное перекрытие
Узел опирания несущей и вспомогательных балок на стойку( колонну)
| 1.Тип перекрытия | Между осями 1’ и 1 над первым этажом перекрытие монолитное, ж/б, опирающееся на ж/б балки сечением 22х35 см, расположенные с шагом 162 см. Маркой бетона по прочности по результатам замеров — М250.
Между осями 1 и 2 над первым этажом перекрытие деревянное совмещенное с плитным бетонным перекрытием в результате реконструкции Сечение перекрытия
1 1
Чердачное перекрытие над 2-м этажом в осях 1-2/А-Д опирается на двутавровые балки перекрытия марок 16,27,30 . Перекрытие между осями ¾ — сводики Манье. |
| 2. Заполнение | — |
| 3. Дефекты перекрытий (гниль в древесине, коррозия металла, прогибы, протечки и т.д.). | Коррозия металлических элементов , выломы в перекрытии, износ досок, разрушение стяжки |
| 4. Выводы и рекомендации. | — |
Разрез по оси 1-1
5. Результаты обследования стропил, кровли стропил и чердачного помещения
| 1. Крыша (совмещенная с чердачным помещением или нет)
Материал покрытия |
Обследуемая часть здания имеет кровли со стропильной системой и мягкую кровлю опирающуюся на плоские шиферные листы шириной 50 см |
| 2. Дефекты кровли | Прогнивание балок стропильной системы и обрешетки, коррозия листов покрытия и их отслоения, сквозные пробоины, частичный износ мягкой кровли и ее биопоражение. |
| 3. Стропила – конструкции, узлы, состояние, дефекты | Наклонная стропильная система деревянных брусьев. Кровли нуждаются в ремонте. |
| 4. Ограждения | Частично парапет |
| 5. Продухи и слуховые окна | Присутствуют слуховые окна |
| 6.Состояние входов на чердак (герметичность) | Не удовлетворительное |
В соответствии с нормативом «Правила оценки физического износа жилых зданий» ВСН 53-86(р) ГОСГРАЖДАНСТРОЙ
Таблица 38
Крыши деревянные
| Признаки
износа |
Количественная оценка | Физический
износ, % |
Примерный
состав работ |
| Ослабление креплений, болтов, хомутов, скоб; повреждение деталей слуховых окон | 0-20 | Ремонт креплений и деталей слуховых окон | |
| Поражение гнилью мауэрлата и концов стропильных ног, ослабление врубок и соединений | Повреждения на площади до 20% | 21-40 | Смена мауэрлата и усиление концов стропильных ног, выправка конструкций, крепление врубок |
| Поражение гнилью древесины мауэрлата, стропил, обрешетки; наличие дополнительных временных креплений стропильных ног; увлажнение древесины | То же, до 50% | 41-60 | Смена мауэрлата, части стропильных ног и сплошной обрешетки под настенным желобом, частичная смена рядовой обрешетки |
| Прогибы стропильных ног, поражение гнилью и жучком древесины деталей крыши | 61-80 | Полная замена деревянной конструкции крыши |
Таблица 43. Кровли стальные
| Признаки
износа |
Физический
износ, % |
Примерный
состав работ |
| Ослабление крепления отдельных листов к обрешетке, отдельные протечки | 0-20 | Постановка заплат и заделка свищей в местах повреждений, крепление кляммерами |
| Неплотности фальцев пробоины и нарушение примыканий к выступающим частям местами; просветы при осмотре со стороны чердака; повреждения настенных желобов | 21-40 | Постановка заплат, смена отдельных листов до 10% площади кровли; промазка и обжатие фальцев, заделка свищей, ремонт настенных желобов и разжелобков |
| Ржавчина на поверхности кровли, свищи, пробоины; искривление и нарушение креплений ограждающей решетки; большое количество протечек | 41-60 | Замена настенных желобов, разжелобков и рядового покрытия от 10 до 25% площади кровли; ремонт ограждающей решетки |
| Массовые протечки, сильная ржавчина на поверхности кровли и со стороны чердака, разрушение фальцев, большое количество заплат на кровле, разрушение ограждающей решетки | 61-80 | Полная замена кровли |
Таблица 41. Кровли рулонные
| Признаки
износа |
Физический
износ, % |
Примерный
состав работ |
| Одиночные мелкие повреждения и пробоины в кровле и местах примыкания к вертикальным поверхностям, прогиб настенных желобов | 0-20 | Ремонт кровли, желобов местами |
| Вздутие поверхности, трещины, разрывы (местами) верхнего слоя кровли, требующие замены до 10% кровли; ржавление и значительные повреждения настенных желобов и ограждающей решетки; проникание влаги в местах примыканий к вертикальным поверхностям; повреждение деталей водоприемного устройства (в плоских крышах) | 21-40 | Смена верхнего слоя рубероида с разрезкой вздувшихся мест и дополнительным покрытием еще одним слоем; ремонт желобов, решеток и водоприемных устройств |
| Разрушение верхнего и местами нижних слоев покрытия; вздутия, требующие замены от 10 до 25% кровельного покрытия; ржавление и разрушение настенных желобов или водоприемных устройств, свесов и компенсаторов; протечка кровли местами; массовые повреждения ограждающей решетки. | 41-60 | Ремонт кровли с покрытием двумя слоями рубероида; смена желобов, свесов и компенсаторов, покрытий парапетов и т. п.; ремонт ограждающей решетки |
| Массовые протечки, отслоения покрытия от основания, отсутствие частей покрытия, ограждающая решетка разрушена | 61-80 | Полная замена кровли |
Вывод по таблицам физического износа конструкций
Кровля и стропильная система здания нуждается в капитальном ремонте.
6. ПОВЕРОЧНЫЕ РАСЧЕТЫ КОНСТРУКЦИЙ
6.1. Расчет чердачного перекрытия на проектную нагрузку
от нового сборно-монолитного перекрытия
Исходные данные для расчета
Конструктивная схема существующего перекрытия:
Конструкция сборно-монолитного перекрытия
Сбор нагрузок
1) Нагрузка от монолитно-сборного перекрытия
2) Нагрузка от веса существующего перекрытия
1.38х0.7х0.06х2500=150 кг
3) нагрузка от оборудования ( по техническому заданию заказчика)
– 500кг/м2
ЭКСПЕРТИЗА ПЛИТЫ, ИЗГИБАЕМОЙ В ДВУХ НАПРАВЛЕНИЯХ
Толщина плиты 6,0 см
Длина пролета Lx 1,38 м
Длина пролета Ly 0,7 м
Условия опирания
| Край | Условие опирания | Анкеровка |
| A | шарнирный | |
| B | шарнирный | |
| C | шарнирный | |
| D | шарнирный |
Армирование плиты
В пролете
На опоре
Коэффициент условий работы арматуры 1,0
Защитный слой
верхний 1,0 см
нижний 1,0 см
| Арматура | Класс | Диаметр | Шаг | Диаметр анкера |
| мм | мм | мм | ||
| Fx | A-III | 6,0 | 100,0 | |
| Fy | A-III | 6,0 | 100,0 | |
| Fa | A-I | 10,0 | 150,0 | |
| Fb | A-III | 10,0 | 150,0 | |
| Fc | A-III | 10,0 | 150,0 | |
| Fd | A-III | 10,0 | 150,0 |
Бетон
Вид бетона: Тяжелый
Класс бетона: B15
Плотность 2200,0 кг/м3
Коэффициент условий работы бетона 0,9
Коэффициент надежности по назначению 1,0
Условия эксплуатации
Категория трещиностойкости 3
Условия эксплуатации конструкции: В помещении
Режим влажности бетона: Естественная влажность
Влажность воздуха окружающей среды 40-75%
Допустимая ширина продолжительного раскрытия трещин 0,3 мм
Нагрузки
| Нагрузка | Тип | Нормативное значение (Т/м2) | Коэффициент надежности по нагрузке |
| 1 | Постоянная | 1,562 | 1,3 |
Суммарная расчетная нагрузка 2,031 Т/м2
Максимально допустимый прогиб 1,7 см
Результаты экспертизы
| Коэффициент | Проверка |
| 0,167191 | Изгибающий момент от суммарной распределенной нагрузки |
| 0,166489 | Поперечная сила от суммарной распределенной нагрузки |
| 0,0116703 | Максимальный прогиб в центре плиты |
Вывод. Существующее перекрытие может быть использовано в качестве основания под сборно-монолитное перекрытие и нагрузку от оборудования
6.2. Поверочный расчет главных и второстепенных металлических балок на проектную нагрузку от нового перекрытия +500кг/м2 ( от оброрудования) между 1-2 этажами.
Исходные данные для расчета
Реконструируемое чердачное перекрытие над 2-м этажом в осях 1-2/А-Д опирается на двутавровые балки перекрытия марок 16,27,30 с шагом 505 мм
Сбор нагрузок на второстепенные и главные балки
| Нагрузки от конструктивных элементов здания. Вид и расчет нагрузок | Нормативная кгс/м2 | Коэф-
фициент надёжности |
Расчетная, кгс | ||
| 1 | 2 | 3 | 4 | ||
| 1. От крыши
4 5 |
|||||
| Постоянная: | |||||
| Кровля (кровельное железо по обрешетке), стропила — в среднем 40 кгс/м2 | 40 | 1.1 | 44 | ||
| Подстропильное основание, мауэрлат | 30 | I.I | 33 | ||
| Итого: | 77 | ||||
| Всего от крыши | 77 | ||||
| 2. От чердачного перекрытия | |||||
| Постоянная: | |||||
| Засыпка — шлак и строительный мусор 0,1 х 800 | 80 | 1,3 | 104,0 | ||
| Глиняная смазка 0,02х1800
Накат из пластин 0,12х600 |
36
60 |
1,3
I.I |
46,8
66.0 |
||
| Деревянная балка | |||||
| 500 х 0,26 х 0,32/1,4
Штукатурка по драни с войлоком 0,02 х 1600 |
26,8 32 | 1
1,3 |
29,5
41,6 |
||
| Временная: | 70 | 1,3 | 91 | ||
| Всего от чердачного перекрытия | 317 | ||||
| Вес 1 п.м. второстепенной балки
по ГОСТ 8239-89 13.7 |
13.7 | 1.1 | 15.07 | ||
| Вес 1 п.м. главной балки по
ГОСТ 8239-89, 31.5х 5.05= |
31.5 | 1.1 | 34.65 | ||
| ИТОГО на главную балку с учетом ее веса | 366.72 | ||||
Подсчет временной нагрузки
СНЕГОВАЯ НАГРУЗКА
| Снеговой район | III | |
| Тип местности | A | |
| Нормативное значение снеговой нагрузки | 180 | кг/м^2 |
| Средняя скорость ветра зимой | 4 | м/c |
| Средняя температура января | -10 | °С |
| Используется gf | 1,6 |
180 (126)
Нормативное значение
- Расчетное значение
ИТОГО : полная расчетная существующая нагрузка на второстепенную балку с учетом ее веса равна: ∑q= 332+126= 458 кг/м
ИТОГО: полная расчетная нагрузка от существующей и проектной на второстепенную балку равна : 458+ 1562=1720 кг/м
ИТОГО : полная расчетная существующая нагрузка на главную балку с учетом ее веса равна: ∑q= 366.72+126= 493кг/м
ИТОГО : полная расчетная нагрузка от существующей и проектной на главную балку равна 493+1562=2055кг/м
6.2.1. РАСЧЕТ ВТОРОСТЕПЕННОЙ БАЛКИ
на полную расчетную нагрузку
Общие характеристики
Группа конструкции по таблице 50* СНиП: 1
Расчетное сопротивление стали Ry= 2.4 Т/см2
Коэффициент условий работы 1.1
Коэффициент надежности по назначению 1.15
Конструктивное решение
Следующие пролеты исключены из анализа:
пролет 1
Сечение
Сечение: Двутавp с уклоном полок по ГОСТ 8239-89 14
Толщина слоя коррозии 0.029 мм
Геометрические характеристики сечения
| Параметр | Значение | ||
| A | Площадь поперечного сечения | 17.258 | см2 |
| Av,y | Условная площадь среза вдоль оси Y | 6.63 | см2 |
| Av,z | Условная площадь среза вдоль оси Z | 5.66 | см2 |
| Iy | Момент инерции относительно оси Y | 544.608 | см4 |
| Iz | Момент инерции относительно оси Z | 41.166 | см4 |
| It | Момент инерции при стесненном кручении | 3.047 | см4 |
| Iw | Секториальный момент инерции | 1806.798 | см6 |
| iy | Радиус инерции относительно оси Y | 5.617 | см |
| iz | Радиус инерции относительно оси Z | 1.544 | см |
| Wy+ | Максимальный момент сопротивления относительно оси Y | 77.833 | см3 |
| Wy- | Минимальный момент сопротивления относительно оси Y | 77.833 | см3 |
| Wz+ | Максимальный момент сопротивления относительно оси Z | 11.287 | см3 |
| Wz- | Минимальный момент сопротивления относительно оси Z | 11.287 | см3 |
| Wpl,y | Пластический момент сопротивления относительно оси Y | 94.194 | см3 |
| Wpl,z | Пластический момент сопротивления относительно оси Z | 20.762 | см3 |
| ay+ | Ядровое расстояние вдоль положительного направления оси Y(U) | 4.51 | см |
| ay- | Ядровое расстояние вдоль отрицательного направления оси Y(U) | 4.51 | см |
| az+ | Ядровое расстояние вдоль положительного направления оси Z(V) | 0.654 | см |
| az- | Ядровое расстояние вдоль отрицательного направления оси Z(V) | 0.654 | см |
Загружения
Загружение 1 — Постоянное
Пояс, к которому приложена нагрузка: верхний
Эпюра моментов (Т*м)
Эпюра перерезывающих сил (Т)
Огибающие эпюр силовых факторов
(С учетом коэффициентов сочетаний по СНиП 2.01.07-85)
Основное сочетание. Максимальный изгибающий момент (Т*м)
Результаты расчета
| Проверено по СНиП | Фактор | Коэффициент использования |
| п.5.12 | прочность при действии поперечной силы Vz | 0.153 |
| п.5.12 | прочность при действии изгибающего момента My | 0.545 |
| п.5.15 | устойчивость плоской формы изгиба при действии момента My | 1.214 |
Коэффициент использования 1.214 — устойчивость плоской формы изгиба при действии момента My
Прогиб 0.008 м
Вывод. Предельная нагрузка на второстепенную балку не должна превышать 0.5т/м.
РАСЧЕТ ГЛАВНОЙ НЕРАЗРЕЗНОЙ БАЛКИ
А) на существующую нагрузку
Общие характеристики
Группа конструкции по таблице 50* СНиП: 1
Расчетное сопротивление стали Ry= 2.4 Т/см2
Коэффициент условий работы 1.1
Коэффициент надежности по назначению 1.15
ИТОГО : полная расчетная нагрузка на главную балку с учетом ее веса равна: ∑q= 366.72+126= 493кг/м
Конструктивное решение
Следующие пролеты исключены из анализа:
пролет 1
Сечение
Сечение: Двутавp с уклоном полок по ГОСТ 8239-89 27
Толщина слоя коррозии 0.5 мм
Геометрические характеристики сечения
| Параметр | Значение | ||
| A | Площадь поперечного сечения | 35.566 | см2 |
| Av,y | Условная площадь среза вдоль оси Y | 8.176 | см2 |
| Av,z | Условная площадь среза вдоль оси Z | 8.658 | см2 |
| Iy | Момент инерции относительно оси Y | 3190.885 | см4 |
| Iz | Момент инерции относительно оси Z | 150.801 | см4 |
| It | Момент инерции при стесненном кручении | 7.869 | см4 |
| Iw | Секториальный момент инерции | 25524.549 | см6 |
| iy | Радиус инерции относительно оси Y | 9.472 | см |
| iz | Радиус инерции относительно оси Z | 2.059 | см |
| Wy+ | Максимальный момент сопротивления относительно оси Y | 237.241 | см3 |
| Wy- | Минимальный момент сопротивления относительно оси Y | 237.241 | см3 |
| Wz+ | Максимальный момент сопротивления относительно оси Z | 24.323 | см3 |
| Wz- | Минимальный момент сопротивления относительно оси Z | 24.323 | см3 |
| Wpl,y | Пластический момент сопротивления относительно оси Y | 375.734 | см3 |
| Wpl,z | Пластический момент сопротивления относительно оси Z | 69.741 | см3 |
| ay+ | Ядровое расстояние вдоль положительного направления оси Y(U) | 6.67 | см |
| ay- | Ядровое расстояние вдоль отрицательного направления оси Y(U) | 6.67 | см |
| az+ | Ядровое расстояние вдоль положительного направления оси Z(V) | 0.684 | см |
| az- | Ядровое расстояние вдоль отрицательного направления оси Z(V) | 0.684 | см |
Загружения
Загружение 1 — Постоянное
Пояс, к которому приложена нагрузка: верхний
Эпюра моментов (Т*м)
Эпюра перерезывающих сил (Т)
Огибающие эпюр силовых факторов
(С учетом коэффициентов сочетаний по СНиП 2.01.07-85)
Результаты расчета
| Проверено по СНиП | Фактор | Коэффициент использования |
| п.5.12 | прочность при действии поперечной силы Vz | 0.108 |
| п.5.12 | прочность при действии изгибающего момента My | 0.192 |
| п.5.15 | устойчивость плоской формы изгиба при действии момента My | 0.413 |
Коэффициент использования 0.413 — устойчивость плоской формы изгиба при действии момента My
Прогиб 0.001 м
Вывод. Несущая способность главной балки на существующую нагрузку обеспечена.
Б) на максимальную нагрузку
Конструктивное решение
Загружения
Загружение 1 — Постоянное
Пояс, к которому приложена нагрузка: верхний
Эпюра моментов (Т*м)
Эпюра перерезывающих сил (Т)
Результаты расчета
| Проверено по СНиП | Фактор | Коэффициент использования |
| п.5.12 | прочность при действии поперечной силы Vz | 0.244 |
| п.5.12 | прочность при действии изгибающего момента My | 0.458 |
| п.5.15 | устойчивость плоской формы изгиба при действии момента My | 0.99 |
Коэффициент использования 0.99 — устойчивость плоской формы изгиба при действии момента My
Прогиб 0.003 м
Вывод .Подбор максимальной расчетной нагрузки на главную балку производился при постоянном сечении. Максимальная проектная нагрузка , при которой обеспечивается несущая способность главной балки , не должна превышать 1.8 т/м
ХХХХХХХХХХХХХ
6.2. Поверочный расчет несущей способности вспомогательной балки
исходные данные для расчета
2.2 Поверочный расчет существующих перекрытий« сводики Манье 1913 г.» между 2-м этажом и чердаком на максимальную нагрузку
Исходные данные для расчета
Состояние бутобетонных сводов перекрытий в целом удовлетворительное.
Конструкция бетонного перекрытия
Состояние стальных балок перекрытий в целом удовлетворительное. Однако полки их покрыты налетом коррозии. Расчетное сопротивление сжатию бутобетона на кирпичном щебне сводов перекрытий -1,8 МПа: расчетное сопротивление стали старого проката — 195 МПа, проката по ГОСТам 8239 и 8510-270 МПа.
ЭКСПЕРТИЗА ПЛИТЫ, ИЗГИБАЕМОЙ В ОДНОМ НАПРАВЛЕНИИ
Толщина плиты 9,0 см
Длина пролета Lx 1,54 м
Длина пролета Ly 3,0 м
Условия опирания
| Край | Условие опирания |
| A | защемленный |
| B | защемленный |
Армирование плиты
В пролете
На опоре
Коэффициент условий работы арматуры 1,0
Защитный слой
верхний 1,0 см
нижний 1,0 см
| Арматура | Класс | Диаметр | Шаг |
| мм | мм | ||
| F | A-I | 6,0 | 200,0 |
| Fa | A-I | 6,0 | 200,0 |
Бетон
Вид бетона: Мелкозернистый А
Класс бетона: B15
Плотность 2200,0 кг/м3
Коэффициент условий работы бетона 0,9
Коэффициент надежности по назначению 1,0
Условия эксплуатации
Категория трещиностойкости 3
Условия эксплуатации конструкции: В помещении
Режим влажности бетона: Естественная влажность
Влажность воздуха окружающей среды 40-75%
Допустимая ширина продолжительного раскрытия трещин 0,3 мм
Нагрузки
| Нагрузка | Тип | Нормативное значение (Т/м2) | Коэффициент надежности по нагрузке |
| Собственный вес | 0,197932 | 1.1 | |
| 1 | Постоянная | 0,2 | 1,3 |
Суммарная расчетная нагрузка 0,477726 Т/м2
Максимально допустимый прогиб 1,0 см
Результаты экспертизы
| Коэффициент | Проверка |
| 0,920995 | Изгибающий момент от суммарной распределенной нагрузки |
| 0,101487 | Поперечная сила от суммарной распределенной нагрузки |
| 0,16332 | Максимальный прогиб в центре плиты |
Вывод.
Максимальная проектная нагрузка на существующее перекрытие не должна превышать суммарную расчетную нагрузку 0,5 Т/м2
При увеличении проектной нагрузки более указанной величины рекомендуется увеличить рабочее сечение свода путем его наращивания дополнительно армированной цементной стяжкой (на усмотрение конструктора)
2.3. Определение необходимой толщины перекрытий между 2-м этажом и чердаком при проектных нагрузках : 500кг/м2, 1000кг/м2
при проектных нагрузках : 500кг/м2
ЭКСПЕРТИЗА ПЛИТЫ, ИЗГИБАЕМОЙ В ОДНОМ НАПРАВЛЕНИИ
Толщина плиты 30,0 см
Длина пролета Lx 1,54 м
Длина пролета Ly 3,0 м
Условия опирания
| Край | Условие опирания |
| A | защемленный |
| B | защемленный |
Армирование плиты
В пролете
На опоре
Коэффициент условий работы арматуры 1,0
Защитный слой
верхний 4,0 см
нижний 4,0 см
| Арматура | Класс | Диаметр | Шаг |
| мм | мм | ||
| F | A-I | 6,0 | 200,0 |
| Fa | A-I | 6,0 | 200,0 |
Бетон
Вид бетона: Мелкозернистый А
Класс бетона: B15
Плотность 2200,0 кг/м3
Коэффициент условий работы бетона 0,9
Коэффициент надежности по назначению 1,0
Условия эксплуатации
Категория трещиностойкости 3
Условия эксплуатации конструкции: В помещении
Режим влажности бетона: Естественная влажность
Влажность воздуха окружающей среды 40-75%
Допустимая ширина продолжительного раскрытия трещин 0,3 мм
Нагрузки
| Нагрузка | Тип | Нормативное значение (Т/м2) | Коэффициент надежности по нагрузке |
| Собственный вес | 0,659775 | 1.1 | |
| 1 | Постоянная | 0,7 | 1,3 |
Суммарная расчетная нагрузка 1,636 Т/м2
Максимально допустимый прогиб 1,0 см
Результаты экспертизы
| Коэффициент | Проверка |
| 0,926801 | Изгибающий момент от суммарной распределенной нагрузки |
| 0,104114 | Поперечная сила от суммарной распределенной нагрузки |
| 0,0150682 | Максимальный прогиб в центре плиты |
Вывод.
Толщина плиты при приложении проектной нагрузки перекрытия должна быть не менее 30 см( 20 см получено путем наращивания свода + существующая толщина свода Манье-9 см).
Поверочный расчет на нагрузку 1000 кг/ м2 не произведен, так как эксперт считает, что в существующих габаритах здания увеличение толщины плиты более 20 см не представляется возможным. При увеличении проектной нагрузки свыше 500 кг/ м2 рекомендуется изменить расчетную схему перекрытия: уменьшить его пролет путем введения металлических балок.
ОБЩИЕ ВЫВОДЫ И РЕКОМЕНДАЦИИ
- Материал фундамента и стен здания переувлажнен в связи с отстустсвием гидроизоляции. Указанные в дефектной ведомости стены покрыты высолами, имеются отдельные участки выветривания поверхностного слоя кирпича и его утрат.
- На втором этаже в районе пересечения осей Д-1 на перекрытии и стенах имеются следы пожара.
- Наружная и внутренняя отделка здания частично разрушена
- Крыша и кровля нуждаются в капитальном ремонте
- Поверочные расчеты участков перекрытия :а) деревянное, б) сводики Манье и металлических балок показал следующее.
5.1а) При существующей конструкции деревянного перекрытия основная нагрузка приходится на дощатый настил.
При существующей конструкции деревянного перекрытия основная нагрузка приходится на дощатый настил. Поверочный расчет показывает, что при существующей нагрузке на данное перекрытие, обладает несущей способностью только в качестве опалубки для нового перекрытия.
Рекомендуется по существующему дощатому настилу выполнить, используя последний как опалубку, несгораемое монолитное перекрытие, армированное арматурной сеткой железобетонное перекрытие ( на усмотрение конструктора по специальному проекту)
5.2 б) Толщина плиты при приложении проектной нагрузки перекрытия должна быть не менее 30 см( 20 см получено путем наращивания свода + существующая толщина свода Манье-9 см).
Поверочный расчет на нагрузку 1000 кг/ м2 не произведен, так как эксперт считает, что в существующих габаритах здания увеличение толщины плиты более 20 см не представляется возможным. При увеличении проектной нагрузки свыше 500 кг/ м2 рекомендуется изменить расчетную схему перекрытия: уменьшить его пролет путем введения металлических балок.
5.3. Поверочный расчет металлических балок показал следующее.
5.3.1. Несущая способность второстепенной балки на существующую нагрузку обеспечена. Предельная нагрузка на второстепенную балку не должна превышать 0.5т/м.
5.3.2. Несущая способность главной балки на существующую нагрузку обеспечена. Подбор максимальной расчетной нагрузки на главную балку производился при постоянном сечении. Максимальная проектная нагрузка, при которой обеспечивается несущая способность главной балки , не должна превышать 1.8 т/м